а учитывая, что ∆АВС = ∆ACF и их площади равны (A>∆АВС =A>∆ACF), находим:
Так как из равенства ΔABC = ΔАСF имеем:
кроме того:
Окончательно получаем:
Здесь
При то есть когда трение о стенку отсутствует и сила F>C, завышена. В случае имеем:
Давление ρ на единицу площади стены определим, продифференцировав выражение dF>c/dh:
Вертикальное давление определим как q = ρgh.
При отсутствии трения между частицами сыпучего тела оно превращается в жидкость, для которой, как известно из гидравлики,
Выводы. Количественную оценку объема воздушных каналов и полостей в зерновом ворохе определяет скважистость. Благодаря ей возможны подвод тепла к зерну, отвод влаги от него, газация зерновой массы.
Критериями сыпучести зернового вороха являются угол внутреннего трения и угол естественного откоса.
Для складов с соотношением размеров Н = В давление на стенку объясняется явлением скользящего клина. Плоскость скольжения (обрушения) составляет с горизонтом угол (45 + φ/2).
В отличие от давления жидкости на стену, давление зерна при прочих равных условиях определяется как:
Необходимость компактного размещения зернового вороха привела к созданию высоких хранилищ – сооружений в виде башен силосов.
В настоящее время используются силосы вместимостью от 100 до 1000 т. Наибольшее распространение получили силосы СКС-3 размерами в плане 3 х 3 м и вместимостью 200 т и СКС-6 диаметром 6 м, вместимостью 640 т.
Дальнейшее увеличение вместимости силоса за счет увеличения высоты ограничено несущей способностью грунта (обычно h ≤ 30 м).
Давление на грунт зерна массой m, находящегося в силосе диаметром D, высотой h = 30 м, будет:
Заметим, что сила тяжести зерна в 3 раза больше силы тяжести здания (силоса).
Увеличение поперечного размера D или В вызовет потерю вместимости, рост давления на стену и момента, изгибающего стену силоса прямоугольного сечения (М>и = ρl>2 / 8).
Давление зерна на стену рассчитывали приближенно как для жидкости:
(1)
или с учетом закона Кулона:
(2)
(3)
Давление зерна на дно определили как:
(4)
Очевидно, что при φ = 0 выражения (2) и (3) обращаются в выражение (1), то есть при минимально возможной сыпучести давление максимально. При φ = 90 р = 0, то есть сыпучий материал становится отвердевшим и боковое давление отсутствует.
Таким образом, с увеличением подвижности частиц относительно друг друга боковое давление на стенку силоса возрастает.
Отношение горизонтального давления к вертикальному принято называть коэффициентом бокового давления ν:
Для различных углов φ = 20–60°, φ = 15–35° ν = 0,9–0,1. Давление сыпучего материала по закону Кулона составляет 10–90 % от максимально возможного давления.
Фактически силосы, рассчитанные согласно данным выражениям, разрушались, и причиной разрушения была недооценка бокового давления (оно было большим).
Более строгое и оригинальное выражение для определения давления предложил в 1895 г. Янсен (Германия).
Рассматривая на глубине z (рис. 1.11) равновесие элементарного слоя толщиной dz, площадью А, Янсен выделил силы: давления верхнего слоя А · g; тяжести рассматриваемого слоя ρg · dz · А; трения слоя о стенки силоса pf>0 · dz · L; реакции нижнего слоя A (q + dq). Здесь dq – приращение единичного вектора вертикального давления на высоте dz, z – периметр сечения, f>0 – коэффициент внешнего трения сыпучего материала о стенку силоса.
Слой находится в равновесии, то есть
Откуда
Обозначив p = νq и R>г (гидравлический радиус) как R>г = A/L, получим
Рис. 1.11. Давление зерна в силосе.
Приняв получим и так как ρg = const, то будем иметь
После интегрирования это выражение примет вид: